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液压系统_KQK液压_液压油泵_液压柱塞泵_液压阀选来选去还是台湾KQK液压好！ |
| 浏览次数：1544 次 发布日期：2018.01.24 字体：大 小 |
| 液压系统_KQK液压_液压油泵_液压柱塞泵_液压阀选来选去还是台湾KQK液压好！ 1. 确定供油方式考虑到该机床压力要经常变换和调节，并能产生较大的压制力，流量大，功率大，空行程和加压行程的速度差异大，因此采用一高压液压泵供油 2.调速方式的选择工作缸采用活塞式双作用缸，当压力油进入工作缸上腔，活塞带动横梁向下运动，其速度慢，压力大，当压力油进入工作缸下腔，活塞向上运动，其速度较快，压力较小，符合一般的慢速压制、快速回程的工艺要求 得液压系统 液压系统的计算和选择液压元件 （1）液压油缸主要尺寸的确定 工作压力P的确定。工作压力P可根据负载大小及机器的类型，来初步确定由手册查表取液压油缸工作压力为20MPa。 2）计算液压油缸内径D和活塞杆直径d。由负载图知最大负载F为305000N，按表9-2取p2可不计,考虑到快进，快退速度相等，取d/D=0.7 D={4Fw/[πp1ηcm]}1/2= 147（mm） 根据手册查表取液压油缸内径直径D=160（mm）活塞杆直径系列取d=110（mm） 取两液压缸的D和d分别为160mm和110mm。 按最低工进速度验算液压缸的最小稳定速度 A≥Qmin/Vmin=0.05×1000/3=16.7(cm2) 液压缸节流腔有效工作面积选取液压缸有杆腔的实际面积，即A2=π（D2－d2）/4=3.14×（1602－1102）/4 =105.98 cm2 满足不等式，所以液压油缸能达到所需低速 （2）计算在各工作阶段液压缸所需的流量Q(快进)= πd2v (快进) /4=3.14x0.112x3/4=28.50L/min Q（工进)= πD2v (工进)/4=3.14x0.162x0.04/4=0.804L/min Q(快退)= π（D2-d2)v (快退) /4=3.14x (0.162 -0.112)x3/4=31.79L/min (3)确定液压油泵的流量，压力和选择泵的规格 1.液压油泵的工作压力的确定 考虑到正常工作中进油管有一定的压力损失，所以泵的工作压力为 式中，Pp－液压泵最大工作压力； P1－执行元件最大工作压力(Pa)； p－进油管路中的压力损失(Pa)，简单系统0.2~~0.5Mpa。故可取压力损失∑△P1=0.5Mpa20+0.5=20.5MPa上述计算所得的Pp是系统的静态压力，考虑到系统在各种工况的过度阶段出现的动态压力往往超出静态压力，另外考虑到一定的压力储备量，并确保泵的寿命，因此 选液压泵的压力值Pa应为Pa 1.25Pp-1.6Pp 2．液压泵的流量确定,液压泵的最大流量应为QpK（∑QmaxK为系统泄漏系数，一般取K=1.1-1.3，大流量取小值；小流量取大值，油液的泄露系数K=1.2 故Qp=K（∑Q）max=1.231.76=38.15L/min因此Pa=1.25Pp=（1.25~1.6）20.5=25.625~32.8MPa 3.选择液压泵的规格根据以上计算的Pa和Qp查阅相关手册现选用63YCY14-1B斜盘式轴向柱塞泵，nmax= 3000 r/minnmin=1000r/min 额定压力p0=32Mpa，每转排量q=63mL/r，容积效率v=85%，总效率=0.7. 4. 与液压泵匹配的电动机选定 首先分别算出快进与工进两种不同工况时的功率，取两者较大值作为选择电动机规格的依据。 由于在慢进时泵输出的流量减小，泵的效率急剧降低，一般在流量在0.2－1L/min范围内时，可取＝0.03－0.14.同时还应该注意到，为了使所选择的电动机在经过泵的流量特性曲线最大功率时不至停转，需进行演算，即Pa×Qp/Pd,式中，Pd－所选电动机额定功率；Pb－内啮合齿轮泵的限定压力；Qp－压力为Pb时，泵的输出流量。 首先计算快进时的功率，快进时的外负载为5000N，进油时的压力损失定为0.3MPa。 Pb=[5000/(0.11x0.11π/4)x10-6+0.3]=0.0.826MPa 快进时所需电机功率为(0.826x38.15/60)/0.7=0.75kw 工进时所需电机功率为，P=Ppx0.804/(60x0.7)=0.39kw 查阅电动机产品样本，选用Y90S-4型电动机，其额定功率为1.1KW，额定转速为1400r/min 液压阀的选择选定的液压元件 根据所拟定的液压系统图，按通过各元件的最大流量来选择液压元件的规格。 确定管道尺寸 油管内径尺寸一般可参照选用的液压元件接口尺寸而定，也可接管路允许流速进行计算，本系统主要路流量为差动时流量Q=57L／min压油管的允许流速取V=3m/s则内径d为d=4.6(57/3)1/2=20.05mm 若液压系统主油路流量按快退时取Q=31.79L／min，则可算得油管内径d=12.96mm. 综合d=20mm 吸油管同样可按上式计算（Q=42.4L／min ，V=1.5m／s）现参照YBX-16变量泵吸油口连接尺寸，取吸油管内径d为29mm 液压油箱容积的确定根据液压油箱有效容量按泵的流量的5—7倍来确定则选用容量为400L 液压缸的壁厚和外径的计算 液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算 液压缸的壁厚一般是指缸筒结构中最薄处的厚度，从材料力学可知，承受内压力的圆筒，其内应力分布规律因壁厚的不同而各异，一般计算时可分为薄壁圆筒，起重运输机械和工程机械的液压缸一般用无缝钢管材料，大多属于薄壁圆筒结构，其壁厚按薄壁圆筒公式计算 ζPD/2[σ]=25.625×160/（2×100）=20.5mm（[σ=100~110MP） 故取ζ=20mm 液压缸壁厚算出后，即可求出缸体的外径D1为 D1≥D+2ζ160+2×20=200mm KQK液压缸工作行程的确定 KQK液压 缸工作行程长度，可根据执行机构实际工作烦人最大行程来确定，查表的系列尺寸选取标准值L=400mm,缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度t按强度要求可用下面两个公式进行近似计算无孔时：t≥0.433D（P／[σ]）1/2=0.433x160x（25.625/100）1/2=35.07 有孔时：t≥0.433 D2（P D2／[σ]（D2－d0）}1/2 式中：t----------缸盖有效厚度 D---------缸盖止口内直径 D2----------缸盖孔的直径 最小寻向长度的确定当柱塞泵和活塞杆全部外伸时，从活塞支撑面中点到缸盖滑动支撑面中点的距离H称为最小导向长度过小，将使液压缸的初试挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此，设计时必须保证有一定的最小导向长度。 对一般的液压缸，最小导向长度H应满足以下要求H>=L/20+D/2=400/20+160/2=100mm 取H=100mm活塞宽度B=（0.6~1.0）D1=100缸体长度的确定 液压缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和，缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度，一般的液压缸的缸体长度不应大于内径地20~30倍 液压系统的验算已知该液压系统中进回油管的内径均为12mm，各段管道的长度分别为：AB=0.3m AC=1.7m AD=1.7m DE=2m 。 选用L-HL32液压油，考虑到油的最低温度为15℃查得15℃时该液压油曲运动粘度 V=150cst=1.5cm／s，油的密度ρ=920kg／m 1．压力损失的验算 1.工作进给时进油路压力损失，运动部件工作进给时的最大速度为0.25m／min ，进给时的最大流量为19.08L／min 则液压油在管内流速V为：V1=Q/(πdd／4）=（19.08×1000）/(3.14×2.9×2/4）=69.74(cm／s) 管道流动雷诺数Rel为 Rel=69.74×3.2／1.5=148.8 Rel＜2300可见油液在管道内流态为层流，其沿程阻力系数λl=75 Rel=0.59 进油管道的沿程压力损失ΔP为，ΔP1-1=λl／（l／d）·（ρV／2﹚=0.59×1.7+0.3﹚／(0.029×920×0.592／2)=0.2MPa 查得换向阀34WE6G50-50/AW220R的压力损失ΔP=0.05MPa 忽略油液通过管接头、油路板等处的局部压力损失则进油路总压力损失ΔP为ΔP1=ΔP1-1+ΔP1-2=(0.2×1000000+0.051000000)=0.25MPa 2.工作进给时间回油路的压力损失，由于选用单活塞杆液压缸且液压缸有杆腔的工作面积为无杆腔的工作面积的二分之一，则回油管道的流量为进油管的二分之一，则 V2=V/2=34.8cm/s） Rel=V2d/r=34.87×2/1.5=46.5 λ2=75/Rel=75/46.5=1.6 回油管道的沿程压力损失ΔP为，ΔP2-1=λ/（l/d）×（P×VXV/2）=1.6×2/0.029×920×0.5952/2=0.68MPa 查产品样本知换向阀23WE6G50-50的压力损失ΔP=0.025MPa。 液压阀换向阀34WE6G50-50/AW220R的压力损失ΔP=0.025MPa ,调速阀ADTL-10的压力损失ΔP=0.5MPa 回油路总压力损失为 ΔP2=ΔP21+ΔP22+ΔP23+Δ24=0.68+0.025+0.025+0.5=1.23MPa 3.变量泵出口处的压力P：Pp=（F/ηcm+A2ΔP2（A1+ΔP1）=[（305000/0.9+0.00591×1.1×100）/0.01539]+0.15 =22.4MPa 快进时的压力损失，快进时液压缸为差动连接 自会流点A至液压缸进油口C之间的管路AC中，流量为液压泵出口流量的两倍即26L/min,AC段管路的沿程压力损失为ΔP1-1为V1=Q/（πd×d/4）=45.22×1000/(3.14×2×2/46=240.0cm/sRel=V1d/r=320.03λ1=75/Rel=0.234 ΔP1-1=λ(l/d)×(ρV2) =0.234×(1.7/0.02)×(920×2.4×2.4×2) =0.2MPa 同样可求管道AB段及AD段的沿程压力损失ΔP1-2 ΔP1-为 V2=Qπdd/4=295cm/s Re2=V/d/r=236 V2=75Re2=0.38 ΔP1-2=0.024MPa ΔP1-3=0.15MPa查产品样本知 流经各阀的局部压力损失为：34WE6G50-50/AW220R的压力 ΔP21=0.17MPa 23WE6G50-50的压力损失，ΔP2-1=0.17MPa 据分析在差动连接中，泵的出口压力为P P=2ΔP12+ΔP12+ΔP22+ΔP21+ΔP22+F/A2ηcm=20.2+0.024+0.15+017+0.17+25/0.007850.9=0.18MPa 快退时压力损失验算亦是如此，上述验算表明，无需修改原设计。 网址：http://www.jzyyz.com/ http://www.pumps88.com/ http://www.yeyaxt.com/ 联系电话：15814387822 0769-22859339 联系人：黄会 广东省东莞市南城区石鼓科技园A栋三楼《金中液压油泵有限公司》 文章来源：东莞市金中液压有限公司液压油泵厂家液压系统设计部www.jzyyz.com |
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