电磁换向阀的换向可靠性分析_液压泵厂家、液压系统设计、液压系统厂家、变量叶片泵、液压柱塞泵、液压齿轮泵、液压泵站设计

    在仔细分析换向滑阔换向时换向阻力后不难发现，两端推杆处O型密封圈的静、动摩擦力要么很小，要么等于零，阀心与阀体之间液压卡紧力在阀心上开设均压格后数值很小；阀心运动粘性摩擦阻力和电磁铁剩磁力可忽略不计。因此，影响换向可靠性的主要是弹簧力和稳态液动力。由于稳态液动力的影响不仅与阀的工作压力、流皿大小有关，而且与阅的结构和机能有关，因此有必要进一步进行分析。

    1.不同结构的三位四通滑阀的稳态浓动力。二台肩三沉割槽结构，在阀口A和B处各产生一个稳态液动力FSA和FSO。因A口为完整腔，液压系统(液压系统也称作液压站主要包含的配件有液压叶片泵、马达等动力元件，管式单向阀、电磁阀、叠加阀等控制元件和液压油缸液压站的执行元件)的液动力FSA使阀口趋于关闭，方向如图示；B口为非完整腔，液动力F，使阀口趋于开启，方向如图示。显然，两液动力的方向相反，可以互相抵消一部分。而三台肩五沉割槽的结构两阀口均为完整腔，两液动力FSA、FSO同向，合力阻碍阀口的开启，对阀心复位有利。

    2.不同中位机能的三位四通滑阀的稳态液动力。三台肩五格式滑阀二种不同中位机能作用在阀心上的稳态液动力的示意图。P型机能的滑阀，阀心处于中位时，作用在阀心上的两个液动力F，和F，不仅方向相反而且大小相等，因此合力为零;在阀心左移时，因阀心先切断油口P-A，再连通油口A-T,若结构尺寸设计得当，两阀口处的液动力仍可抵消。对图4-12b所示的C型机能滑问，阀心处于中位时仅在阀口A处有一掖动力FsA，力的方向使阀心向左移，力图偏离中位。当阀心向左移时，先是切断油口PEA，然后才连通油口P-B，A-T，此时两阀口的液动力Fs。和Fsr同向，阻碍阀心运动。若阔心向右移，则油口P- A始终沟通，油口B-T在阿心移过一段距离后才开启。因此，在油口B- T沟通前，作用在何心上的液动力FM阻碍阀心位移，在油口B-T开启后，因作用在阀心的液动力F，与Fse方向相同，换向阻力增大。

    3.由以上两例分析巳知，不同的滑阀结构及不同的中位机能，作用在阀心上的稳态液动力的表现形式不一样。为保证换向滑阀换向可靠，即操作力或复位力大于换向力，一般需通过限制阂口的通流量和工作压力来限制稳态液动力，通径为10mm的某直流电磁换向滑阀的工作性能极限曲线。中位机能不同曲线不同.曲线的左下方为该机能电磁换向阀的工作域，即可靠换向所允许的压力和流量。若将四通阀堵一油口做三通阀用，其通能力将大大降低。

4.因电磁铁吸力有限，电磁换向滑阀的最大通流量为100/min，因作用在阀心的稳态液动力随阅的通流量增大而增大，因此在液压系统中流量较大的场合，为保证可靠换向应选用二级组合的电液换向阀。

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